①选矿工艺流程
改造前东鞍山烧结厂工艺流程为两段连续磨矿，一次粗选、 一次扫选、三次精选的单一浮选流程。技术指标为原矿品位32. 74%，精矿品位 59. 98%，尾矿品位14. 72%，金属回收率72. 94%。显然，东鞍山烧结厂原工艺流程的技术指标不高。对二次分级机溢流考查发现，在磨矿粒度- 200目占81. 84%的情况下，二次分级机溢流中43-10μm仅占36. 32%，而-10μm占25. 74%, 43／Im以上粒级占37. 94%。可见，磨矿作业两极分化的问题比较严重。同时，二次分级机溢流中铁矿物的单体解离度为75.47%，脉石矿物的单体解离度为56. 15%，铁矿物和脉石矿物的单体解离度均不高。二次分级机溢流磨矿造成粒度的两极分化，特别是-10pm含量的增多，大大地恶化了浮选作业的条件，容易造成浮选作业指标差，而此时矿物的单体解离度并不高，必然造成选别作业指标不高。对东鞍山原工艺流程的精矿和尾矿进行进一步分析发现，在尾矿中，10. 01%的铁矿物是单体铁矿物，8. 42%的铁矿物是75%以上的富连生体。镜下观察进一步发现造成尾矿品位高的主要原因是其中含有品位较高的粗粒单体或富连生体。在精矿中，单体脉石的含量离达5. 54%，还有8. 85%的含石英25%以上的连生体，从而造成精矿品位低。造成这种局面的原因是双重的，一方面，该厂所用的捕收剂氧化石蜡皂和塔尔油的理想选别级别为10一 43pm，相对窄；另一方面，由于粒级两级分化严重，增加了浮选过程中的混乱度。这说明原浮选药剂对工艺流程的适应性较差。
针对东鞍山烧结厂原工艺流程技术指标低，特别是精矿品位低的实际，鞍钢集团鞍山矿业公司研究所在总结前人经验和进行小型试验的基础上，于2001 年 2-4月间，进行了两段连续磨矿、中矿再磨、重选—强磁—反浮选工艺（工艺流程1）和两段连续磨矿、中矿再磨、强磁—重选—反浮选工艺（工艺流程2）两种流程连选试验。并于2001 年 6-10月间，在东鞍山烧结厂一选车间12系统进行了两段连续磨矿、中矿返回二次分级、重选—强磁—反浮选工艺和两段连续磨矿、中间返回二次分级、强磁—重选—反浮选工艺两种流程的工业试验，结果见表6-19所列。
根据工业试验结果，决定采用两段连硅磨矿、中矿再磨、重选—强磁—反浮选工艺流程进行技术改造(图6-5)。该工艺流程一经工业运行，就显示出其在提质方面的巨大优势，很快精矿品位提高到64. 5%以上，解决了东鞍山铁矿石选矿多年没有解决的问题。尽
管目前尾矿品位比工业试验时高，但正在通过采取措施降低，并已经取得成效。实施两段连续磨矿、中矿再磨、重选—强磁—反浮选工艺流程，之所以能使东鞍山烧结厂选矿技术指标能有一个较大的提高，主要是该工艺流程采取了阶段磨选工艺在节
能的基础上实现了细磨，重选—强磁—反浮选选别工艺较好地适应了东鞍山铁矿石Fe0变化较为频繁的特征，粗细分选实现了窄级别入选的较为理想的选矿过程，Slon立环脉动磁选机等一些高效的选矿设备的利用，反浮选对铁矿石有更强的选矿效果等。同时，在选择针对性强的浮选药剂等方面，该工艺流程还有许多工作要做。
②主要设备配置情况
a.磨矿分级工序设备配置 改造后的磨矿设备仍然使用MQY3200 * 3100球磨机，10个系统共 20台；再磨机选用MQY2700* 4000 共 4台；一次螺旋分级机2FLG -2000，二次旋流器500mm各共 10组；粗细分级机鈣OOmm共 6组；三次分级朽00mm，共 2组。
b.重选工序设备 4 头重选溜槽外径1200mm，共 192台。
c.磁选工序设备CTB-1230 永磁筒式磁选机；Slon-1750立环脉动高梯度中磁机；420mm*1500mm 除渣筛共 10台；Slon-1750(Slon-2000，2台)立环脉动高梯度强磁机，共 10台。
d.浮选工序设备BF-16 浮选机114台。其中粗选36台，精选18台，扫选60台。
e.过滤工序设备配置:内滤式过滤扼 N-32，共计6台，陶瓷过滤机P30/ioc，共计14台，盘式过滤机ZPG-72，共计2台。
f．尾矿工序设备配置SGMB160/7隔膜泵，共计8台。
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